油机房地基、进排风、排气、供油系统布置汇总

摘要：柴油发电是化学能向机械能和热能切换的动态平衡过程，即柴油发电机连续将35%的燃烧热能切换成机械能发电的前提是通过机房规划，从排气管路连续排出传递给尾气的30%燃烧热，从冷却回路连续排出传递给缸套的25%热能，从风道持续排出机组辐射给机房的10%燃烧热。因此，油机房布置的高效性直接决定了柴油发电机能否发出其铭牌上标出的额定功率。柴发机房的高效布置应从机房选址与地基规划开始，首先平衡考虑冷却系统设计与进排风装置设计，然后完成排气装置设计，最后部署燃油装置规划。

      柴油发电机是大电的应急后备电源，故而柴油发电机的机房应尽量远离市电装置配电装备，以免主、备载供电装置同时受损，失去配置柴油发电机的意义。普通机房规划如图1所示。

       柴油发电机的地基规划具体考虑装配位置及用户的减震要点。机组底座的一级减震效率为60%~80%，一二级组合减震效率大于95%，满足一般用户的减震要点。因此，就通常用户而言，机房地基可选用加强混凝土布置，但应能承载至少两倍机组的毛重。柴油发电机地基应至少高出地面150mm，四周应比机组外围至少超出150mm。如果用户是医院且柴油发电机与手术室同在一栋建筑内，则（可参考图2）选取173kPa加强混凝土地基，确保地基承载5~10倍（至少2倍）机组重量的同时，按图中要点做进一步减振及隔振规划。

       柴油发电机的冷却装置与其进排风装置密切关联，并共同影响排烟系统规划，因此油机房位置确定后，应首先平衡考虑冷却装置布置与进排风装置措施。

      柴油发电机的启动和运转需要给充电、加热甚至风扇等设备提供低压辅助电源，因此如项目选用高压机组，则应尽量选择直驱柴油发电机（冷却风扇由发动机曲轴驱动），从而防止低压辅助电源变配电布置。柴油发电机采取直驱水箱时，机房冷却系统布置的作业量几乎为零，但进排风装置规划必须满足直驱机组满载运转的大风量要点。

      如果项目须用低压机组但无法满足直驱机组满载运行的大风量要点，则可采取电驱机组将水箱/散热器（以下简称水箱）移至室外，以减轻机房进风量要点。水箱远置时，冷却装置的驱动力源自发动机水泵，阻力来自管路的摩擦阻力及水箱与柴油发电机的相对高差，故远置水箱的冷却系统布置应与室外水箱的装配位置匹配。

      若室外水箱的安装位置距室内机组不远，且根据其相对位置设计的冷却回路总摩擦阻力和静压均小于发动机数据单上相应限值，则（可参考图3）用水管直接连接柴油发电机和水箱即可，但涡轮增压单泵双循环空水中冷机组不宜选取该冷却装置设计。冷却系统的静压取发动机曲轴中线与水箱顶部的高度差，管路的摩擦阻力需暖通专业规划师根据管径及流量计算，管径由规划师决定，流量可从发动机参数单直接查到。

      若室外水箱的装配位置离室内机组不太远，虽然静压小于发动机数据单限值，但总摩擦阻力超过相应上限，则可在设计的基本上，根据摩擦阻力偏差选配水泵，装配在图4红色箭头所示位置。同样，涡轮增压单泵双循环空水中冷机组不宜采取该冷却装置。

      若水箱的安装位置距离机组较远，其相应静压和管路总摩擦阻力均超过发动机相应限值，则可参考图4，采取热交换器远置水箱+冷却塔。

      热交换器的装配位置应考虑发动机水泵的驱动能力，也可将热交换器安装在机组附近。热交换器机组侧一次冷却系统与水箱侧二次装置互相独立，一次系统由发动机驱动，其流量为发动机冷却流量；二次装置需另选水泵驱动，流量可按Q/（ΔT·C）（L/min）估算美国康明斯发电机官网，其中Q为发动机传给冷却系统的热量（kJ/min），C为水的比热（kJ/℃/L），ΔT为热交换器二次侧容许温升。如冷却效果因环境温度等缘故不太理想，可以考虑用冷却塔替代水箱，但冷却塔不宜用于冬天易结冰、湿度低、灰尘大及风沙常见地区。

      如水箱位置距离机组相当远，总摩擦阻力和静压超过发动机限值，且静压超出了热交换器密封件的承受能力，则选取热井远置水箱。热井的安装位置应考虑发动机水泵的驱动能力，且必须确保热井底部高于发动机冷却液出口；热井两侧回路属同一密闭冷却装置，流量基础一致；水箱侧回路需配水泵，其选定应考虑水箱位置；热井的最小功率应包括运转时充满所有水管的防冻液容量康明斯发电机铭牌、停机时水箱侧流回热井的容量及确保运行时高效热交换的较小容量。

      热井运转时的有效热交换较小容量一般取冷却系统总功率的5%，加上热井两侧回路总流量的1/4。用热井远置水箱，发动机传递给冷却水的热量较终还需水箱的风扇冷却，当环境温度过高及管路过长时，其冷却效果很可能不理想，因此该方案适用于夏季环境温度不高、管路不长的项目。

      柴油发电机的进排风装置设计须与其冷却系统匹配，冷却系统布置确定后，方可匹配相应的进排风装置。

      室内装配直驱柴油发电机时，机房的进排风系统应通过风道、风量及进、排风口的有效设计，提供柴油发电机输出额定容量所需的较小冷却风量。

      各机组的风道规划应相互独立，风道布置直接决定了进风量布置，进而决定了进风口面积。为了有效减轻风道阻力及进风量，从而较小化进风口面积，风道布置可参考图6，将进、排风口与机组规划在一条直线上，使风道横跨整个机房。进、排风口位置应根据室外统计风向顺风设置。如果对排风口室外风向、风速没有把握，则可参考图7设挡风墙，以减少排风阻力并高效防止发热排风从进风口重新进入机房。挡风墙离开排风口的距离不应小于水箱高度。

      风量须确保柴油发电机满载运行时的冷却效果。采取上述直线型风道布置时，机房的进风量满足水箱风扇的风量需求即可；选择其它类型风道布置时，应根据暖通专业资深规划师的正确计算适当增加进风量，任何不专业的规划均将引起柴油发电机降功率使用。

      进风口面积取决于进风量和进风转速。为了有效防止室外雨雪被吸入机房，进风速度应控制在150～220m/min，太高的风速产生噪声需要进行相应的进风降噪布置；进风面积由进风量除以风速获得，但进风口有效面积应大于水箱高效面积的1.5倍。 选用上述直线型风道设计时，排风面积可取进风面积的2/3，但排风口高效面积应大于水箱散热器的有效面积。进、排风口设电动百叶时，风口面积应根据百叶占用的面积适当增加；进、排风口设固定百叶时，风口面积均应增加1倍。

      项目选用电驱机组将水箱安装在机房外时，机房的进排风系统也应通过风道、风量及进、排风口的高效规划，提供柴油发电机输出额定功率所需的燃烧空气量及较小冷却风量。

      水箱安装在室外时，机房风道也可参考图7尽量选择直线型设计，使风道横跨整个机房。同样，进风口、排风口应根据室外统计风向顺风设置。

      水箱远置时，机房的进风量需求降低，但至少保证柴油发电机满载运行所需的燃烧空气量及带走机组辐射热所需的较小冷却空气量。发动机的燃烧空气量可从其数据单上直接查到，采取上述直线型风道规划时，机房的较小冷却空气量根据V=Q/（C·ΔT·d）计算，其中V为较小冷却风量（m3/min）、Q为机组总辐射热（MJ/min）、C为空气比热（MJ/kg/℃）、d为空气密度（kg/m3）、ΔT为机房进、排风口容许温升（℃）。

      同样应先确定合理的进风转速（150～220m/min），然后由进风量和风速计算进风面积。选取图7所示直线型风道规划时，排风面积取决于采用的排风机外形尺寸，而排风机应根据冷却风量及可接受的室外排风速度选取。选用其它类型风道规划时，进、排风量应由暖通专业资深布置师根据风道正确计算，任何不专业的设计，均将致使柴油发电机降容操作。

      排烟系统的用途是将机组满载运转发生的废气高效而安全地排至户外，并将烟气、烟灰及噪音驱离建筑和居民。排气的驱动源是发动机，阻力是发动机排气口后排气回路的总阻力，故排烟装置布置首先是通过消音器等部件选取及排烟管路设计，使排烟回路的总阻力小于发动机数据单上的背压限值。

      各柴油发电机的排气装置应相互独立，并可参照图7设计：发动机排气出口接至少610mm长的不锈钢无缝波纹管，隔离机组的运行振动并吸收热膨胀及位移，波纹管不能用于改变方向和校直；波纹管后应接消音器以减少排气产生的噪声，消音器的购买和数量取决于用户的降噪要求，工业用、住宅用、医院用消音器的降噪能力分别为12～18dB、18～25dB及25～35dB，消音器出口端应设冷凝水排放阀；水平安装的排气管应以小坡度通向室外，以免凝结水流向发动机；排气改变方向处须用弯头，且尽量用内弯半径应大于管径3倍的长半径弯头；烟管垂直爬升处应设冷凝水排放阀；排烟出口应与机房排风口同侧并顺风开口，排气口应尽可能高且较好高于建筑顶部，并远离新风入口且不能直对易燃物质或建筑物，垂直排气出口应设防雨帽，水平排气口应考虑防雨并加防鸟网。

      排气装置阻力可分为消音器阻力与其余管路阻力两部分，消音器阻力可咨询康明斯供应商，其余管路阻力可按P=575·L·S·Q2/D5（kPa）估算，其中D为排烟管内径（cm），Q为排烟流量（m3/min)，S取23/（273+T），其中T为排烟温度（℃），L为等效长度（m），取直管长度与波纹管、弯头等效长度之和，波纹管等效长度取其长度的2倍，弯头等效长度可由其型号和管径从表1查取，比如管径100mm的90°标准弯头的等效长度为3m。

      对选取的柴油发电机而言，满载时的排气流量及排气温度基本稳定，故排气系统阻力与管路等效长度成正比，与管径的5次方成反比，因此管径的规划优化至关重要。为了有效减轻排烟阻力，排烟管径无法小于发动机排气口的直径，但管径过大既容易引起冷凝而腐蚀管件，也减小排烟转速，不利于排气在户外扩散。排气装置优化应在典型规划的基本上，首先较小化管路的等效长度，即尽量减小消音器及弯头数量；然后在确保排气总阻力小于发动机背压限值的前提下，适当减小管径以提升排烟及扩散转速，减小冷凝对管路的腐蚀。

      消音器和排烟管路应用阻燃减震吊架或支架承重；除波纹管无法作保温消除，排气系统其余部件尤其是机房内消音器、排烟管必须用50mm厚的高密度隔热材料外加铝质护套包扎隔热，以防火警误报、管路冷凝腐蚀以及减少辐射热；排烟管穿过墙壁时必须操作质量可靠的隔热穿墙套管；烟管离地高度至少2.3m，与易燃建筑物的距离至少230mm，且所有部件应设栅栏等以防意外接触。

      燃油系统布置的目标是满足机组满载运转的供油量需求，并将剩余燃油送回油箱。供、回油驱动力分别来自发动机供油泵及其升压油泵，阻力分别为供、回油管路摩擦阻力及油箱与发动机的相对位置，因而燃油装置设计是油箱的设计与安装及供、回油管路的匹配布置，以确保柴油发电机正常运转的燃油需求。不带中间油箱的供油系统设计参考图5，带中间油箱的参考图6所示。

      柴油发电机的油箱分机底油箱、中间中间油箱和主油罐等。油箱应配油位感应器、排污阀、通气管及油面指示等。机底油箱适用于小功率机组，大容量柴油发电机不宜用机底油箱时，独立油箱的布置与装配应满足供、回油管总阻力（摩擦及静压）分别小于发动机参数单明确的供油泵的提高能力及回油管的驱动限值，任何一项不能满足要求时，必须考虑中间油箱与主油罐组合布置，中间油箱应尽量靠近机组安装，其功率应满足柴油发电机满载运行2～4h。燃油装置的静压可取相应高度差，摩擦阻力则应由暖通专业布置师根据流量、管径及管长等精确计算，任何不专业的规划均将导致柴油发电机降功率操作。

      柴油发电机采取机底油箱时，功率应满足机组8h满载运转，也可匹配手动或自动补油规划；选择中间油箱、主油罐时，如主油罐安装位置高于中间油箱，应参考图9利用溢流给中间油箱补油，供油回路设电磁阀或电动阀，由中间油箱供油低、高液位分别控制其开、关，中间油箱溢流由辅助油泵送回主油罐；主油罐装配位置低于中间油箱时，可参考图10将供油泵、电磁阀或电动阀均配置到供油回路，中间油箱供油低液位控制开启阀门和启泵，高液位控制停泵和关阀，溢流则利用重力直接流回主油罐。

      无论选用上述哪种举措，中间油箱前供油管应设100~120目过滤器。中间油箱除配置上述供油高康明斯发电机官网、低液位外，还应设较低停机液位及较高报警液位，且较低液位应比发动机油泵入口高150mm，较高液位应确保相应规划阻力小于发动机回油驱动能力。燃油装置可靠性要点过高时，可根据项目要求匹配手动补油及两套供油泵，有柴油发电机并联运行中单机检修需求时，应在适当位置配修理隔离阀。

     油管应采取黑铁管，与发动机本体采取软管连接；油管应规划适当支撑，以免持久震动受损，供应管应从上至下接入柴油发电机油泵入口，回油管禁止装配截止阀，并独立接入中间油箱或主油罐；油管无法靠近发动机排气管路、电缆及加热管路，考虑开机前方便管路清理、冲刷时，应选用T型接头替代弯头。

      柴油发电机组的应急供电是化学能向机械能和热能切换的动态平衡步骤。柴发机房的高效设计，是在柴油发电机输出其额定容量时维持上述动态平衡，直接决定了柴油发电机的较大发电能力。本文从油机室的选址和地基布置、冷却系统规划、进排风系统规划、排烟装置设计、燃油装置规划几个方面探求了柴发机房的有效设计。