柴油发电机噪声内外控制策略和计算方式

组是一种广泛使用的应急供电设备，作为对电力系统的补充，在给人们供应用电的同时，伴随康明斯发电机组运转产生的噪声污染问题也十分严重。随着人们对环保意识和环境品质要求的提升，发电机组引发的环境噪声问题日益得到重视。如何在满足人们用电需求的同时，改良柴油柴发机房周围环境的声污染状况具有重要的探求意义。下列主要引荐通过柴发机房和装备本体两个方面对噪音的控制程序，同时满足了康明斯发电机组工作时的通气散热要点。另外，也为同类的柴油柴油机房噪音控制与治理提供了一定的参考价值。

     降噪门的规划要求如图1所示。由于大型康明斯发电机组的安装位置一般都是在以砖混结构为主的发电机房中，可以对这一环境进行充分利用，来达到降噪效果。但是，在机房内由于门的隔声效果要比墙体的吸声效果差，并且门缝也会有漏气状况，在设计时就必须按照等透射的原则，来确定门的隔声量。较好选购夹层隔音门，其详细选择的是双层钢板附贴阻尼材料并在内腔充填降噪材料康明斯发电机厂家排名，如图2所示。如有较高吸声需要时，应操作双层吸声门。

      由于柴油机排烟的噪音很高，一般在110dB(A)以上，且多是低频噪音。因此，需通过在排气管上装配二级阻抗复合消声器来隔音，同时布置时还应减小阻力损失，防止发动机功率数输出受到影响。消音器的典型布置如图3、图4所示。各级消声器的长度确定，要以排烟噪音的前三次谐频为依据，扩张室的消声量按以下公式进行估算：

      要在保证进排风顺畅的前提下，根据燃气量和排风量，来布置进风排气消声通道。布置时应采用多通道片式阻性消音器，消声片厚度取80～100mm，通道宽度取120～150mm，通道长度按下式计算：

      发动机和发电机及其室内烟管工作散发大量热量，引起机房温度偏高，若不处置会损坏装备。在实际使用时，应将2000KW应急康明斯发电机组置于机房西侧，并使机组与进风口相对应，将排热口布置在散热防锈水箱前端，通过机组冷却风扇使热风向外排出，机房内部会因此形成负压，从而使外面的空气进入机房，达到降低室温的意义。 

      柴油发电机作业时，机房内部的空气会把来自于康明斯发电机组的震动传递到所有墙面、地面重庆康明斯官网、顶面（天花）以及较大面积的平面。在两个平行的平面之间将会维持驻波状态，既第一个平面出现的驻波的波幅与第二个平面发生的驻波的波幅与波节在位置上重合，这样，两平面之间发生共振。该共振出现在两个平面之间，既轴向共振”。在典型的矩形机房中实属多发，该类机房每个墙面的夹角一般都为90 度，在每个夹角处还将发生边缘效应。墙面吸声办法如图图5所示，天花隔声方案如图6所示。

      减小柴油发电机燃烧噪音的根本办法是减少压力延长率，而压力延长率取决于着火增长期和在着火增长期内形成的可燃混合气的数量和质量，因此可通过选型十六烷值高的燃料，合理组织喷油过程及选型良好的燃烧室来实现。具体办法如下:

      因为汽缸内压缩温度和压力是随曲轴转角变化的，喷油时间的早晚对于着火增长期长短的危害将通过压缩温度和压力而起用途。若喷油早，则燃料进入汽缸时的空气温度和压力低，着火延迟期变长;若喷油过迟，同样燃料进入汽缸时的空气温度和压力反而变低，着火延长期变长，燃烧噪声增大;只有适当推迟喷油时间，即降低喷油提前角，可使着火延迟期延期长，燃烧噪声减轻。

      柴油发电机作业过程的好坏主要取决于燃油喷射、气流运动和燃烧室形状三方面的配合是否合理。因此，燃烧室的构造形状与混合气的形成和燃烧有密切关系，它不但直接影响柴油发电机的性能，而且影响着火增长期、压力升高率，从而危害燃烧噪音。

      根据混合气的形成及燃烧精通构造的特性，柴油发电机的燃烧室分为直喷式和分隔式两大类:A直喷式又分开式、半分开式和球形燃烧室等。B分隔式分涡流室和预燃室。

      在其他因素相同的情况下，直喷式燃烧室中的球形和斜置圆桶形燃烧室的燃烧噪音较低，分隔式燃烧室的噪声一般偏低。而ω形直喷式燃烧室（半分开式）和浅盆形直喷式燃烧室（开式）的燃烧噪音较大。调整燃烧室构成参数也可降低燃烧噪声。例如:在涡流室式发动机中喷油嘴的喷油方向愈偏离涡流室中心而指向涡流下游，附着于燃烧室壁面的燃料就愈多，燃烧也愈平静;另外增加涡流室喷孔面积比也可减少噪声。

      喷油率对燃烧噪声的影响非常大，试验表明，喷油率提高一倍，燃烧噪声就会增加6dB，因此用减小喷油泵供油率的步骤来减轻燃烧噪音康明斯发电机型号规格，但应注意高速性能的恶化和增加怠速噪音的问题。

      提升废气再循环率可减小燃烧率，使发动机运转平稳，因此对降低燃烧噪声起到明显作用。而进气节流可使气缸内的压力减轻和着火时间推迟，因此进气节流不但能降低噪声，而且还能减小柴油发电机所特有的角转速波动和横向摆振。

      柴油发电机增压后进入汽缸的空气充量密度增加，使压缩终了时气缸内的温度和压力增高，改进了混合气的着火条件，使着火增长期缩短。

      提升压缩比可提高压缩终了的温度和压力，使燃料着火的物理、化学准备阶段得以改善，从而缩短着火延迟期，减少压力升高率，减轻燃烧噪声;但压缩比增大使气缸内压力增加，会让活塞敲击声增大，因此，提升压缩比不会使发动机的总噪音有很大的降低。

      除选用上述措施改善燃烧流程外，还应在燃烧激发力的辐射和传播途径上选择方案，增加发动机构成对燃烧噪声的衰减，尤其是对中、高频成分的衰减。具体的方案有:提升机体及缸套的刚性，选取隔振隔音办法，减少活塞、曲柄连杆系统各部分的间隙，增加油膜厚度，在保持容量的前提下选取较小的缸径，增加缸数或选择较大的S/D值，改变薄壁零件（如油底壳）的材料和附加阻尼。

      噪声控制详细体现在隔音方案和消音器安装两个方面。典型隔声设计图纸如图7、图8所示。

       该公式中：n表示发动机主轴转速(r／min)：i代表冲程数；z则是汽缸数；k是谐波次数，k=l、2、3……。通常状况下以前三次谐波为具体考虑方面。

      该式中：P表示柴油机额定功率；n表示曲轴转速。

       通常情况下，冷却风机的噪音产生基本上是指涡流噪音和旋转噪声。旋转噪声的频率计算

      该式中：N代表叶轮速度{r／min}；z表示叶片数；k是谐波次数。

      在具备一定的要素时，还可以对现场发电机组的噪音级进行检测，并通过对其频率特性的总述，为选型噪声治理方案供应相应的参考依据。

      总之，油机房降噪吸声方案既能高效地降低发电机所产生的环境噪声，又能满足室内的低频反复折射所出现的噪声及室内空气流通。综合控制的核心是等隔离声概念， 即用一封闭的围护组成将机组与外界隔离开来，降低声源对外的声辐射。通过治理柴油油机房界外噪音到达国家《城市环境噪声标准》( GB- 3096- 82) 中二类区标准， 经现场测试白天≤55dB (A) ， 晚上≤45dB (A) 到达了清除噪音污染的意义。